Tungstenoa eta bere aleazioak arrakastaz lotu daitezke gas tungsteno-arku bidezko soldadura,
gas tungsteno-arku soldadura, elektroi-sorta soldadura eta lurrun-deposizio kimiko bidez.

Arku-galdaketa, hauts metalurgia edo lurrun-deposizio kimikoen (CVD) tekniken bidez sendotutako wolframioaren eta haren aleazio batzuen soldagarritasuna ebaluatu da.Erabilitako material gehienak nominalki 0,060 hazbeteko xafla lodikoak ziren.Erabilitako elkarketa-prozesuak (1) gas wolframio-arku soldadura, (2) gas wolframio-arku soldadura, (3) elektroi-sorta soldadura eta (4) CVD bidez elkartzea izan dira.
Tungstenoa arrakastaz soldatu zen metodo hauek guztiekin, baina soldaten sendotasunean eragin handia izan zuten oinarrizko eta betegarrizko metalen (hautsa edo arku-galdaketako produktuak, alegia).Esate baterako, arku-galdaketako materialaren soldadurak porositaterik gabekoak ziren, eta hauts metalurgiako produktuetako soldadurak normalean porotsuak ziren, batez ere fusio-lerroan zehar.Tungsteno-arku gasezko (GTA) soldaduretarako 1/1r, in. aleaziorik gabeko tungsteno xaflan, 150° C-ko gutxieneko preberotzeak (oinarrizko metalaren trantsizio-tenperatura hauskorra zela aurkitu zen) pitzadurarik gabeko soldadurak sortu zituen.Oinarrizko metal gisa, wolframio-renio aleazioak aurrez berotu gabe solda daitezke, baina porositatea ere arazo bat zen wolframio-aleazio hauts produktuekin.Aurreberotzeak ez zuen soldatuaren porositatean eraginik, oinarrizko metal motaren araberakoa zen nagusiki.
Hauts-metalurgiako wolframio-mota ezberdinetako tungsteno-arkuko soldaduretarako harizkotik hauskorrerako trantsizio-tenperaturak (DBIT) 325 eta 475 °C artekoak izan ziren, oinarrizko metalerako 150 °C-rekin alderatuta eta elektroi-sorta soldadurako 425 °C-rekin alderatuta. arkuz egindako wolframioa.
Betegarri-metal desberdinekin wolframioaren soldaketak, itxuraz, ez zituen elkartze-metodoek baino propietate hobeak sortu.Nb, Ta, W-26% Re, Mo eta Re betegarrizko metal gisa erabili ditugu soldaduretan.Nb eta Mo-k pitzadura gogorrak eragin zituzten.

CVD bidez elkartzea 510-560° C-tan

porositate guztia ezabatu ezik, eta soldadurarako beharrezkoak diren tenperatura altuekin lotutako arazoak ere ezabatu zituen (esaterako, soldaduraren ale handiak eta beroak eragindako guneetan).
Sarrera
Tungstenoa eta tungsteno-oinarrizko aleazioak aplikazio nuklear eta espaziala aurreratu batzuetarako aztertzen ari dira, besteak beste, bihurketa termionikorako gailuak, berriro sartzeko ibilgailuak, tenperatura altuko erregai-elementuak eta beste erreaktoreen osagaiak.Material hauen abantailak urtze-tenperatura oso altuen konbinazioak dira, tenperatura altuetan erresistentzia onak, eroankortasun termiko eta elektriko altuak eta ingurune jakin batzuetan korrosioarekiko erresistentzia egokia.Hauskortasunak haien fabrikagarritasuna mugatzen duenez, material horien erabilgarritasuna egitura-osagaietan zerbitzu-baldintza zorrotzetan soldadura-prozeduren garapenaren araberakoa da oinarrizko metalaren propietateen pareko juntagailuak emateko.Hori dela eta, ikerketa horien helburuak honako hauek izan ziren: (1) aleatu gabeko eta aleaziozko wolframio ezberdinetan elkartze-metodo ezberdinen bidez ekoitzitako junketen propietate mekanikoak zehaztea;(2) tratamendu termikoetan eta elkartze-tekniketan hainbat aldaketaren ondorioak ebaluatzea;eta (3) aplikazio zehatzetarako egokiak diren proba-osagaiak fabrikatzeko bideragarritasuna frogatzea.
Materialak
Aleatu gabeko wolframioa m叮10 m.xafla lodiak izan ziren interes gehien zuen materiala.Ikerketa honetan aleatu gabeko wolframioa hauts metalurgia, arku-galdaketa eta kimiko-lurrun-deposizio tekniken bidez ekoizten da.1. taulan hauts-metalurgia, CVD eta arku-galdaketako wolframio-produktuen ezpurutasun-mailak jasotzen dira.Gehienak wolframioan aurkitzen diren tarteetan sartzen dira

baina kontuan izan behar da CVD materialak normala] fluor kantitate gehiago zuela.
Tungsteno eta wolframio-aleazioen tamaina eta forma desberdinak elkartu ziren alderatzeko.Gehienak hauts metalurgiako produktuak ziren, nahiz eta arkuz egindako material batzuk ere soldatuta zeuden.Konfigurazio espezifikoak erabili ziren eraikuntza-egituren eta osagaien bideragarritasuna zehazteko.Material guztiak guztiz hotzean landutako egoeran jaso ziren CVD wolframioa izan ezik, gordailu gisa jaso zena.Birkristalizatu eta ale handiko wolframioaren hauskortasuna areagotu zenez, materiala landutako egoeran soldatu zen, beroa eragindako zonan aleen hazkundea minimizatzeko.Materialaren kostu altua eta eskuragarri dauden kantitate txiki samarrak direla eta, nahi den informazioa lortzearekin bat datorren material kopuru minimoa erabiltzen zuten saiakuntza-aleak diseinatu genituen.
Prozedura
Tungstenoaren harikortasunetik hauskorren trantsizio-tenperatura (DBTT) giro-tenperaturatik gora dagoenez, arreta berezia erabili behar da manipulazioan eta mekanizazioan pitzadurak saihesteko1.Zizailatzeak ertzaren pitzadurak eragiten ditu eta artezketa eta elektrodeskargaren mekanizazioak bero-kontrolak uzten dituela ikusi dugu.Lepadura bidez kentzen ez badira, pitzadura hauek hedatu daitezke soldatzean eta ondorengo erabileran.
Tungstenoa, metal erregogor guztiak bezala, gas geldoz (gas tungsteno-arku prozesua) edo hutsean (elektroi-sorta pro:::ess)2 oso atmosfera puruan soldatu behar da, soldadura interstizialek kutsatzea saihesteko.Wolframoak metal guztien urtze-punturik altuena duenez (3410 °C), soldadura-ekipoak zerbitzu-tenperatura altuak jasateko gai izan behar du.

1. taula

Hiru soldadura-prozesu desberdin erabili ziren: gas wolframio-arku soldadura, gas wolframio-arku soldadura eta elektroi izpi bidezko soldadura.Material bakoitzerako pcnetrazio osoa lortzeko beharrezkoak diren soldadura-baldintzak energia-sarrera minimo batean zehaztu ziren.Soldadura aurretik, xafla materiala 囚in mekanizatu zen.hutsune zabalak eta alkohol etilikoz koipeztatu.Junturaren diseinua erro-zulorik gabeko zirrikitu karratua zen.
Gas Tungsteno-Arku Soldadura
Gas tungsteno-arkuko soldadura automatiko eta eskuzko guztiak 5 x I edo azpitik mantentzen zen ehamher batean egin ziren.torr ordu 1 inguru eta gero argon oso puruz bete.lA irudian ikusten den bezala, ganbarak zeharkatze-mekanismoa eta soplete-burua zituen soldadura automatikorako.Laneko pieza tungstenozko txertaketaz hornitutako kobrezko aparatu batean eusten zen, ukipen-puntu guztietan, soldadura-taupadaren bidez obrara brasa ez zedin.Gailu honen oinarrian lana nahi den tenperaturara berotzen zuten kartutxo-berogailu elektrikoak zeuden, 1. irudia B. Soldadura guztiak 10 ipm-ko bidaia-abiadurarekin egin ziren, 350 amp inguruko eurrent eta 10 eta 15 v-ko tentsioarekin. .
Gas Tungsteno-A『c Braze Soldadura
Gas-tungsteno-soldadurak atmosfera geldoa zuen ehamber batean egin ziren antzeko tekniken bidez

goian azaldutakoak.Tungstenoarekin eta W-% 26 Re betegarri-metalarekin egindako aleen gainean egindako soldadurak eskuz egin ziren;hala ere, ipurdiko soldadurak automatikoki soldatu ziren betegarri metala ipurdi-junturan jarri ondoren.
Elektroi Sortearen Soldadura
Eleetroi izpiko soldadurak 150 kV-ko 20 mA-ko makina batean egin ziren.Soldadura bitartean 5 x I o-6 torr inguruko hutsunea mantendu zen.Elektroi-sorta soldatzeak sakoneraren eta zabaleraren arteko proportzio oso altua eta beroak eragindako zona estua eragiten du.
』Lurrun kimikoen xedapenaren bidezko oinketa
Wolframio-junturak aleatu gabeko tungsteno-metal metaketa lurrun-deposizio-prozesu kimikoaren bidez egin ziren.Tungstenoa tungsteno hexafluoruroaren hidrogeno-erredukzioaren bidez metatu zen-t erreakzioaren arabera
beroa
WFs(g) + 3H,(g)一–+W(s) + 6HF(g).
Elkartzeko teknika hau erabiltzeak instalazioetan eta erreaktiboen fluxuaren banaketan aldaketa txikiak besterik ez zituen behar.Prozesu honen abantaila nagusia juntatzeko metodo konbentzionalen aldean hauxe da: erabiltzen diren tenperatura baxuak (510 eta 650 °C) urtze-puntua baino askoz txikiagoak direnez.

wolframioa (3410 º C), birkristalizazioa eta landutako oinarrizko metala ezpurutasunen edo alearen hazkuntzaren ondoriozko haustura gehiago murrizten dira.
Hainbat junta-diseinu egin ziren ipurdia eta hodi-muturreko itxierak barne.Deposizioa kobrezko mandril baten laguntzaz egin zen, zeina finkagarri, lerrokatze-pieza eta substratu gisa erabiltzen zen.Deposizioa amaitu ondoren, eopper mandrila grabaketa bidez kendu zen.Beste lan batzuek" CVD tungstenoak hondar-esfortzu konplexuak dituela frogatu duenez, juntura hauek tentsio-errelikadura izan ziren 1000 º eta 1600 º C-tan mekanizatu edo probatu aurretik.
Ikuskapena eta Probak
Artikulazioak bisualki eta likido sarkorren bidez eta erradiografia bidez ikuskatu ziren probatu aurretik.Soldadura tipikoak oxigenoa eta nitrogenoa lortzeko kimikoki aztertu ziren (2. taula) eta azterketa metalografiko zabalak egin ziren ikerketan zehar.
Berezko sinpletasuna eta lagin txikietara moldagarritasuna direla eta, tolestura-proba erabili zen elkarrekintzaren osotasuna eta prozesuen konparaketa irizpide nagusi gisa.Trantsizio-tenperatura harikorra eta hauskorra junturak hiru puntuko tolestura-aparatu batekin zehaztu ziren, bai soldatuta bai zahartu ondoren.Bihurgune-saiakuntzak egiteko oinarrizko alea luzetarakoa izan zen

aurpegiko bihurgunea, 24 t luze eta 12 t zabal, non t alearen lodiera den.Laginak 15t-ko tarte batean eusten ziren eta 4t-ko erradioko ploter batekin tolestu ziren 0,5 ipm-ko abiaduran.Geometria honek materialen hainbat lodierari buruz lortutako datuak normalizatzeko joera zuen.Laginak soldadura-joduraren zeharka tolestu ohi ziren (bihurgune luzerako alea) soldadura, beroak eragindako zona eta oinarrizko metalaren deformazio uniformea ​​emateko;hala ere, ale batzuk soldadura-joduran zehar okertu ziren (zeharkako bihurgunearen alea) alderatzeko.Aurpegi bihurguneak erabili ziren ikerketaren hasierako zatietan;hala ere, metal urtuaren pisuaren ondorioz soldadura gehienen faeetan aurkitutako koska txikia zela eta, ondorengo probetan sustraiaren bihurguneak ordezkatu ziren.Materialen Aholku Batzordearen6 gomendioak ahalik eta gertuen jarraitu ziren xafla-piezen tolestura-probari buruz.Material mugatua zela eta, gomendatutako ale txikienak aukeratu ziren.
Bihurgunearen trantsizio-tenperatura zehazteko, okertzeko aparatua tenperatura 500 º C-ra azkar igotzeko gai den labe batean sartu zen. 90 eta 105 gradu arteko bihurgune bat bihurgune osotzat hartu zen.DBTT gisa definitu zen speeimen guztiz makurtuta dagoen tenperaturarik baxuena kirrika egin gabe.Probak airean egin baziren ere, laginen kolorea ez zen nabaritzen probako tenperaturak 400 º C-ra iritsi arte.

1. irudia

Aleatu gabeko wolframioaren emaitzak
Soldagarritasun orokorra
Gas Turzgstea-Arku Soldadura-1乍in-eko gas tungsteno-arkuko soldadura.Aleatu gabeko xafla lodiak, lana nabarmen berotu behar da shock termikoak eragindako tentsioan hutsegite hauskorra saihesteko.2. irudian soldadura bidez sortutako haustura tipiko bat ikusten da, behar bezala berotu gabe.Soldaduraren eta bero-eragindako gunearen ale-tamaina eta forma handia nabarmenak dira hausturan.Giro-tenperaturatik 540 °C-ra arteko preberotze-tenperaturen ikerketak erakutsi zuen 150 °C-ra gutxienez aurreberotzea beharrezkoa zela pitzadurarik gabeko pasabide bakarreko soldadura koherentea lortzeko.Tenperatura hori oinarrizko metalaren DBTIri dagokio.Tenperatura altuagoetara aurreberotzea ez zen beharrezkoa iruditu proba hauetan, baina DBTI handiagoa duten materialak edo tentsio-kontzentrazio larriagoak edo zati masiboagoak dituzten konfigurazioek tenperatura altuagoetara berotzea eska dezakete.
Soldadura baten kalitatea oinarrizko metalak fabrikatzeko erabiltzen diren prozeduren araberakoa da.Arkuz egindako wolframioaren soldadura autogenoak funtsean porositaterik gabekoak dira, irudia.
3A, baina hauts metalurgiako wolframioko soldadurak porositate gordina dute, 3. irudia (b), batez ere fusio-lerroan zehar.Porositate horren zenbatekoa, 3B. irudia, bereziki 3C zehar, porositate baxuko produktu jabedun batean egindako soldaduretan (General Electric Co., Cleveland-ek ekoitzitako GE-15).
CVD wolframioko gas-arku-soldadek beroaren eraginpeko gune ezohikoak dituzte ale-egitura 0£oinarri metaF dela eta.4. irudiak gas tungsteno-arkuko soldadura baten aurpegia eta dagokion sekzioa erakusten ditu.Kontuan izan substratuaren gainazaleko ale finak soldatzearen beroaren ondorioz hazi direla.Zutabe handiaren hazkuntza eza ere nabaria da

aleak.Zutabe aleek gasa dute
Bubb_les fluormearen ezpurutasunek eragindako ale-mugetan8.Ondorioz, bada
ale fineko substratuaren gainazala soldatu aurretik kentzen da, soldadurak ez du metalografikoki detekta daitekeen bero-eragindako zonarik.Jakina, landutako CVD materialean (adibidez, estrusioa edo marraztutako hodiak) soldaduraren beroak eragindako eremuak birkristalizatutako ale-egitura normala du.
CVD wolframioko hainbat soldaduren RAZn zutabe aleen mugetan pitzadurak aurkitu ziren.5. irudian ageri den pitzadura hori tenperatura altuetan ale-mugetan burbuilen eraketa eta hazkunde azkarrak eragin zuen9.Soldadurak eragiten duen tenperatura altuetan, burbuilek aleen muga-eremuaren zati handi bat kontsumitu ahal izan zuten;honek, hoztean sortutako tentsioarekin batera, ale-mugak banandu zituen pitzadura bat sortuz.Tratamendu termikoan wolframioan eta beste metal-gordailuetan burbuilen eraketari buruzko ikerketa batek erakusten du burbuilak gertatzen direla 0,3 Tm-tik behera metatutako metaletan (urtze-tenperatura homologoa).Behaketa honek iradokitzen du gas-burbuilak harrapatutako hutsuneen eta gasen koaleszentziaren ondorioz sortzen direla erretiroan zehar.CVD wolframioaren kasuan, gasa ziurrenik fluorra edo fluoruro konposatua izango da
Elektroi-sorta soldadura: aleaziorik gabeko wolframioa elektroi-sorta soldatua zen, aurrez beroketarekin eta gabe.Aurreberotzeko beharra laginaren arabera aldatzen zen.Pitzadurarik gabeko soldadura ziurtatzeko, gutxienez oinarrizko metalaren DBTT-ra berotzea gomendatzen da.Hauts-metalurgiako produktuetan elektroi-sorta soldatek ere lehen aipatutako soldadura-porositatea dute.

Gas Tungsteno-Arku Braze Welding 一 Soldadura onuragarria izan daitekeen ala ez zehazteko ahaleginean, hauts metalurgiako wolframio-xaflan soldadurak egiteko gas tungstenarc prozesuarekin esperimentatu genuen. ipurdia soldadura aurretik.Braze soldadurak Nb, Ta, Mo, Re eta W-26% Re aleatu gabekoekin ekoizten ziren betegarrizko metal gisa.Espero zen bezala, fusio-lerroan porositatea zegoen juntura guztien sekzio metalografikoetan (6. irudia), oinarrizko metalak hauts metalurgiako produktuak zirelako.Niobio eta molibdenozko betegarrizko metalekin egindako soldadurak pitzatuta.
Soldaduren eta brasearen gogortasunak alderatu ziren aleaziorik gabeko wolframioarekin eta W一26% Re betegarri-metal gisa egindako soldadura aleatu gabe egindako soldadura baten bidez.Gas-tungstenarko soldadurak eta brase-soldak eskuz egin ziren aleaziorik gabeko tungsteno-hauts metalurgiako produktuetan (porositate baxua, jabeduna (GE-15) kalifikazioa eta kalifikazio komertzial tipikoa).Material bakoitzeko soldadurak eta soldadurak 900, 1200, 1600 eta 2000 °C-tan zahartu ziren l, 10, 100 eta 1000 ordutan.Laginak metalografikoki aztertu ziren, eta gogortasun-trabesak egin ziren soldadura, bero-eragindako zonan eta oinarrizko metalean zehar, bai soldatutako moduan, bai tratamendu termikoaren ondoren.

2. taula

2. irudia

Ikerketa honetan erabilitako materialak hauts metalurgiako produktuak zirenez, porositate-kopuru desberdinak zeuden soldadura eta soldadura-gordailuetan.Berriz ere, hauts-metalurgiako tungsteno-oinarrizko metal tipikoarekin egindako junturak porositate baxuko wolframio propioarekin egindakoak baino porositate handiagoa zuten.W—% 26 Re betegarri metalarekin egindako soldadurak porositate txikiagoa zuten aleaziorik gabeko tungstenozko betegarrizko metalarekin egindako soldaduek baino.
Ez zen denboraren edo tenperaturaren eraginik antzeman tungstenorik gabeko aleazioarekin eginiko soldaduren gogortasunean betegarri-metal gisa.Soldadura gisa, soldadura eta oinarrizko metalen gogortasun-neurketak konstanteak ziren funtsean eta ez ziren aldatu zahartu ondoren.Hala ere, W—% 26 Re betegarriko metalarekin egindako soldadurak dezente gogorragoak ziren oinarrizko metala baino (7. irudia).Seguruenik, W-Re br立e soldadura-gordailuaren gogortasun handiagoa disoluzio solidoaren gogortzearen eta/edo solidotutako egituran fin-fin banatutako er fasearen presentzia izan zen.Tungstenrhenium fase-diagramak11 erakusten du errenio-eduki handiko eremu lokalizatuak hozte azkarrean gerta litezkeela eta oso bereizitako azpiegituran er fase gogor eta hauskorra sortzea.Baliteke er fasea aleetan edo ale-mugetan fin-fin sakabanatu zen, nahiz eta bat ere ez zen nahikoa azterketa metalografikoaren edo X izpien difrakzioaren bidez identifikatu ahal izateko.
Gogortasuna 7A irudian zahartze-tenperatura desberdinetarako soldadura-soldadura-lerroaren erdiko distantziaren arabera markatzen da.Kontuan izan aldaketa bapatekoa

gogortasunean fusio-lerroan.Zahartze-tenperatura hazi ahala, soldadura soldatuaren gogortasuna gutxitzen joan zen arte, 100 ordu igaro ondoren J 600° C-tan, gogortasuna aleatu gabeko tungsteno oinarrizko metalaren berdina izan zen arte.Tenperatura gora egin ahala gogortasuna gutxitzeko joera hori zahartze garai guztietan izan zen.Tenperatura konstantean denbora handitzeak gogortasunaren simiJar gutxitzea ere eragin zuen, 7B irudian 1200° C-ko zahartze-tenperaturarako erakusten den bezala.
Lurrun Kimikoaren Deposizioaren bidez elkartzea: CVD tekniken bidez wolframioa elkartzea ikertu zen hainbat lagin diseinutan soldadurak egiteko metodo gisa.Gailu eta maskara egokiak erabiliz, nahi diren guneetara deposizioa mugatzeko, CVD eta hauts metalurgiako wolframio-xaflak elkartu ziren eta hodietan amaierako itxierak ekoiztu ziren.90 gradu inguruko angelu barnean duen alaka batean jalkitzeak pitzadura sortu zuen, 8A. irudia, alakaren aurpegi batetik eta substratutik hazten diren zutabe aleen gurutzaketetan (grabatu zena).Hala ere, osotasun handiko junturak pitzadurarik edo ezpurutasun handirik pilatu gabe lortu ziren, 8B irudia, oinarrizko metalaren aurpegia 飞in erradio batera arteztuz junturaren konfigurazioa aldatu zenean.soldaduraren erroarekiko ukitzailea.Erregai-elementuen fabrikazioan prozesu honen ohiko aplikazioa erakusteko, mutur itxi batzuk egin ziren wolframio-hodietan.Lotura hauek hermetikoki egon ziren heliozko masa-espektror:eter ihes-detektagailu batekin probatu zirenean.

3. irudia

4. irudia

5. irudia

Propietate Mekanikoak
Fusio-soldaketen tolesdura-probak 一Harizkotik hauskorren trantsizio-kurbak zehaztu ziren aleaziorik gabeko wolframioko hainbat junturatarako.9. irudiko kurbek erakusten dute hauts metalurgiako bi oinarrizko metalen DBTT I 50° C ingurukoa zela. Normalean, bi materialen DBTT (90 eta 105 gradu arteko bihurdura egin zitekeen tenperatura baxuena) asko handitu zen soldadura ondoren. .Trantsizio-tenperaturak 175 °C inguru igo ziren hauts metalurgiako wolframio tipikorako 325 °C-ko balioraino eta 235 °C inguru igo ziren 385 °C-ko baliora, porositate baxuko material jabearentzat.Soldatutako eta soldatu gabeko materialaren DBTTen aldea aleen tamaina handiari eta soldadura eta beroak eragindako guneetako ezpurutasunen birbanatze posibleari egotzi zitzaion.Proben emaitzek erakusten dute hauts-metalurgiako tungsteno-soldadura tipikoen DBTT jabedun materialarena baino txikiagoa izan zela, nahiz eta azken honek porositate txikiagoa izan.Porositate baxuko wolframioan soldatzearen DBTT handiagoa bere ale-tamaina apur bat handiagoa izateagatik izan daiteke, 3A eta 3C irudiak.
Aleatu gabeko wolframioko juntura batzuen DBTT-ak zehazteko ikerketen emaitzak 3. taulan laburbiltzen dira. Bihurtze-probak nahiko sentikorrak ziren saiakuntza-prozeduraren aldaketekiko.Sustrai bihurguneak aurpegiko bihurguneak baino harikorragoak ziren.Soldaduraren ondoren behar bezala hautatutako tentsioaren erliebe batek DBTT nabarmen jaisten zuela dirudi.CVD wolframioak, soldatutako moduan, DBTT altuena zuen (560 ℃); hala ere, soldadura egin ondoren 1000 ℃-ko tentsioaren arintzea eman zitzaionean, bere DBTT 350 ℃-ra jaitsi zen.Soldadu ondoren, 1000 °C-ko tentsioaren arintzea, bere DBTT 350 °C-ra jaitsi zen. Arku soldatutako hauts metalurgiako wolframioaren tentsio arintzeak 18000 °C-tan 1 orduz material honen DBTT murriztu zuen 100 °C inguru, horretarako zehaztutako baliotik. soldatua.CVD metodoen bidez egindako juntura batean 1 orduko estresa arintzeak DBTT baxuena sortu zuen (200° C).Kontuan izan behar da, trantsizio-tenperatura hori ikerketa honetan zehaztutako beste edozein trantsizio-tenperatura baino dezente baxuagoa izan arren, hobekuntza ziurrenik CVD junturetan erabilitako tentsio-tasa txikiagoak (0,1 vs 0,5 ipm) eragin duela.

Nb-rekin egindako soldadura-tungsteno-gas-arkuko soldadura-bend-proba.Ta, Mo, Re eta W-26% Re betegarrizko metal gisa ere tolestura probatu ziren eta emaitzak 4. taulan laburbiltzen dira. Harikortasunik handiena rhenium braze soldadura batekin lortu zen.

Azterketa labur honen emaitzek adierazten duten arren, betegarri-metal desberdin batek tungstenoko soldadura homogeneoen barnean propietate mekanikoak dituzten junturak sor ditzakeela, betegarri-metal horietako batzuk erabilgarriak izan daitezke praktikan.

Tungsteno aleazioen emaitzak.