Volfram və onun ərintiləri qaz volfram-qövs qaynağı ilə uğurla birləşdirilə bilər,
qaz volfram-qövs lehimli qaynaq, elektron şüa qaynağı və kimyəvi buxar çökmə yolu ilə.

Volfram və onun bir sıra ərintilərinin qövs tökmə, toz metallurgiyası və ya kimyəvi buxar çökdürmə (CVD) üsulları ilə birləşdirilmiş qaynaq qabiliyyəti qiymətləndirilmişdir.İstifadə olunan materialların əksəriyyəti nominal olaraq 0,060 düym qalınlığında təbəqə idi.İstifadə olunan birləşmə prosesləri (1) qaz volfram-qövs qaynağı, (2) qaz volfram-qövs qaynağı, (3) elektron şüa qaynağı və (4) CVD ilə birləşmədir.
Volfram bütün bu üsullarla uğurla qaynaqlandı, lakin qaynaqların möhkəmliyinə əsas və doldurucu metalların növləri (yəni, toz və ya qövslə tökülən məhsullar) böyük təsir göstərdi.Məsələn, qövslə tökmə materialındakı qaynaqlar nisbətən məsaməli deyildi, halbuki toz metallurgiya məhsullarında qaynaqlar adətən məsaməli idi, xüsusən də ərimə xətti boyunca.Qaz volfram-qövs (GTA) qaynaqları üçün 1/1r, inç ərinməmiş volfram vərəqində minimum 150°C qızdırma (bu, əsas metalın çevik-kövrək keçid temperaturu olduğu aşkar edilmişdir) çatlardan təmizlənmiş qaynaqlar əmələ gətirir.Əsas metallar kimi, volfram-renium ərintiləri əvvəlcədən qızdırılmadan qaynaq edilə bilərdi, lakin məsaməlilik də volfram ərintisi toz məhsullarında problem idi.Əvvəlcədən qızdırmanın qaynaq məsaməliyinə təsir göstərmədiyi görünür, bu, ilk növbədə əsas metal növündən asılıdır.
Müxtəlif növ toz metallurgiya volframında qaz volfram-qövs qaynaqları üçün çevikdən kövrəkliyə keçid temperaturu (DBIT) əsas metal üçün 150 ° C və elektron şüa qaynaqlı üçün 425 ° C ilə müqayisədə 325 ilə 475 ° C arasında olmuşdur. qövslü volfram.
Volframın fərqli doldurucu metallarla qaynaqlanması, görünür, digər birləşmə üsullarından daha yaxşı birləşmə xüsusiyyətləri yaratmadı.Biz lehimli qaynaqlarda doldurucu metallar kimi Nb, Ta, W-26% Re, Mo və Re istifadə etdik.Nb və Mo güclü çatlamağa səbəb oldu.

510 ilə 560°C arasında CVD ilə qoşulma

az miqdarda məsaməlilik istisna olmaqla, hamısını aradan qaldırdı və həmçinin qaynaq üçün lazım olan yüksək temperaturla bağlı problemləri aradan qaldırdı (məsələn, qaynaqdakı böyük taxıllar və istilikdən təsirlənən zonalar).
Giriş
Volfram və volfram əsaslı ərintilər bir sıra qabaqcıl nüvə və kosmik proqramlar, o cümlədən termion çevirmə cihazları, təkrar giriş vasitələri, yüksək temperaturlu yanacaq elementləri və digər reaktor komponentləri üçün nəzərdən keçirilir.Bu materialların üstünlükləri onların çox yüksək ərimə temperaturlarının birləşmələri, yüksək temperaturlarda yaxşı möhkəmliklər, yüksək istilik və elektrik keçiricilikləri və müəyyən mühitlərdə korroziyaya qarşı adekvat müqavimətdir.Kövrəklik onların istehsal qabiliyyətini məhdudlaşdırdığından, ciddi xidmət şəraitində bu materialların struktur komponentlərində faydalılığı əsas metal ilə müqayisə edilə bilən xassələri olan birləşmələri təmin etmək üçün qaynaq prosedurlarının işlənib hazırlanmasından çox asılıdır.Buna görə də, bu tədqiqatların məqsədləri (1) bir neçə növ ərintisiz və ərintili volframda müxtəlif birləşmə üsulları ilə istehsal olunan birləşmələrin mexaniki xüsusiyyətlərini müəyyən etmək idi;(2) istilik müalicələrində və birləşmə texnikasında müxtəlif dəyişikliklərin təsirini qiymətləndirmək;və (3) xüsusi tətbiqlər üçün uyğun olan test komponentlərinin hazırlanmasının mümkünlüyünü nümayiş etdirmək.
Materiallar
Alaşımsız volfram m叮10 m.qalın təbəqələr ən çox maraq doğuran material idi.Bu tədqiqatda ərinməmiş volfram toz metallurgiyası, qövs tökmə və kimyəvi buxar çökdürmə üsulları ilə istehsal edilmişdir.Cədvəl 1-də qəbul edilən toz metallurgiyası, CVD və qövslə tökmə volfram məhsullarının çirklənmə səviyyələri göstərilir.Əksəriyyət volframda nominal olaraq tapılan diapazonlara düşür

lakin qeyd etmək lazımdır ki, CVD materialında normadan] çox flüor var idi.
Müqayisə üçün müxtəlif ölçülü və formalarda volfram və volfram ərintiləri birləşdirildi.Onların əksəriyyəti toz metallurgiya məhsulları idi, baxmayaraq ki, bəzi qövslü materiallar da qaynaqlanırdı.Tikinti konstruksiyalarının və komponentlərinin mümkünlüyünü müəyyən etmək üçün xüsusi konfiqurasiyalardan istifadə edilmişdir.Depozit kimi qəbul edilmiş CVD volfram istisna olmaqla, bütün materiallar tam soyuq işlənmiş vəziyyətdə qəbul edilmişdir.Yenidən kristallaşmış və iri dənəvər volframın kövrəkliyi artdığına görə material istidən təsirlənmiş zonada taxıl artımını minimuma endirmək üçün işlənmiş vəziyyətdə qaynaq edilmişdir.B materialın yüksək qiyməti və mövcud nisbətən kiçik miqdarlar səbəbindən biz istənilən məlumatı əldə etmək üçün minimum miqdarda materialdan istifadə edən sınaq nümunələri hazırladıq.
Prosedur
Volframın çevikdən kövrəkliyə keçid temperaturu (DBTT) otaq temperaturundan yuxarı olduğundan, çatlamanın qarşısını almaq üçün işləmə və emal zamanı xüsusi diqqət yetirilməlidir1.Kəsmə kənarın çatlamasına səbəb olur və biz tapdıq ki, üyüdülmə və elektroboşaltma emalları səthdə istilik yoxlamaları buraxır.Laplama ilə aradan qaldırılmadıqda, bu çatlar qaynaq və sonrakı istifadə zamanı yayıla bilər.
Volfram, bütün odadavamlı metallar kimi, qaynağın interstitiallarla çirklənməsinin qarşısını almaq üçün çox təmiz ya inert qaz (qaz volfram-qövs prosesi) və ya vakuum (elektron şüa pro:::ess)2 atmosferində qaynaq edilməlidir.Volfram bütün metallar arasında ən yüksək ərimə nöqtəsinə (3410 ° C) malik olduğundan, qaynaq avadanlığı yüksək xidmət temperaturlarına tab gətirə bilməlidir.

Cədvəl 1

Üç müxtəlif qaynaq prosesindən istifadə edilmişdir: qaz volfram-qövs qaynağı, qaz volfram-qövs qaynağı və elektron şüa qaynağı.Hər bir material üçün minimum enerji sərfi ilə tam pcnetration üçün lazım olan qaynaq şərtləri müəyyən edilmişdir.Qaynaqdan əvvəl təbəqə materialı emal olunurdu.geniş blanklara və etil spirti ilə yağdan təmizlənmişdir.Birgə dizayn heç bir kök açılışı olmayan kvadrat yiv idi.
Qaz volfram-qövs qaynağı
Bütün avtomat və əl ilə qaz volfram-qövs qaynaqları 5 x I və ya altında saxlanılan bir ehamherdə hazırlanmışdır.təxminən 1 saat torr və sonra çox təmiz arqonla doldurulur.lA-da göstərildiyi kimi, kamera avtomatik qaynaq üçün keçid mexanizmi və məşəl başlığı ilə təchiz edilmişdir.İş parçası qaynaq döyüntüsü ilə işə lehimləmənin qarşısını almaq üçün bütün təmas nöqtələrində volfram əlavələri ilə təchiz edilmiş mis armaturda saxlanıldı.Bu qurğunun bazasında işi istədiyiniz temperatura qədər qızdıran elektrik patron qızdırıcıları yerləşirdi, Şəkil 1 B. Bütün qaynaqlar 10 ipm-dən kənar bir hərəkət sürətində, təxminən 350 amperlik bir cərəyanda və 10 ilə 15 V gərginlikdə aparılmışdır. .
Qaz Tungsten-A『c Lehimli Qaynaq
Qaz volfram qaynaq qaynaqları inert bir atmosferə malik bir çubuqda oxşar üsullarla hazırlanmışdır.

yuxarıda təsvir edilənlər.Volfram və W—26% Re doldurucu metaldan hazırlanmış muncuq-onplate lehimli qaynaqlar əl ilə hazırlanmışdır;bununla belə, lehimli lehimli qaynaqlar, doldurucu metal qovşaq birləşməsinə yerləşdirildikdən sonra avtomatik olaraq qaynaqlanırdı.
Elektron şüa qaynağı
Eleetron şüa qaynaqları 150 kV-lik 20 mA-lıq maşında hazırlanmışdır.Qaynaq zamanı təxminən 5 x I o-6 torr vakuum saxlanıldı.Elektron şüa qaynağı dərinliyin genişliyə çox yüksək nisbəti və dar bir istilik təsir zonası ilə nəticələnir.
』Kimyəvi Buxar Dispozisiya ilə yağlama
Volfram birləşmələri kimyəvi buxar çökmə prosesi3 vasitəsilə ərinməmiş volfram doldurucu metalın çökdürülməsi ilə hazırlanmışdır.Volfram-t reaksiyasına uyğun olaraq volfram heksafloridinin hidrogen reduksiyası ilə çökdürülmüşdür.
istilik
WFs(g) + 3H,(g)一–+W(s) + 6HF(g).
Qoşulmaq üçün bu texnikanın istifadəsi armaturlarda və reaktiv axının paylanmasında yalnız kiçik dəyişikliklər tələb edirdi.Bu prosesin daha ənənəvi birləşmə üsullarından əsas üstünlüyü ondan ibarətdir ki, istifadə olunan aşağı temperaturlar (510 ilə 650 ° C) ərimə nöqtəsindən xeyli aşağıdır.

volfram (3410 ° C), yenidən kristallaşma və çirkləri və ya taxıl böyüməsi ilə işlənmiş volfram əsas metalının mümkün daha da qırıqlığı minimuma endirilir.
Döşəmə və boru ucun qapaqları da daxil olmaqla bir neçə birgə dizayn hazırlanmışdır.Çökmə armatur, hizalama parçası və substrat kimi istifadə edilən mis mandrelin köməyi ilə həyata keçirilmişdir.Çökmə başa çatdıqdan sonra eopper mandrel aşındırılaraq çıxarıldı.Digər iş” CVD volframının çökdürüldükdə mürəkkəb qalıq gərginliklərə malik olduğunu göstərdiyinə görə, bu birləşmələr emaldan və ya sınaqdan əvvəl 1000 ° -dən 1600 ° C-ə qədər I saat gərginlik idi.
Yoxlama və sınaq
Sınaqdan əvvəl oynaqlar vizual olaraq və maye penetrant və rentgenoqrafiya ilə yoxlanıldı.Tipik qaynaq tikişləri oksigen və azot üçün kimyəvi analiz edildi (Cədvəl 2) və tədqiqat boyu geniş metalloqrafik müayinələr aparıldı.
Özünə xas sadəliyi və kiçik nümunələrə uyğunlaşması səbəbindən əyilmə testi birgə bütövlüyü və proseslərin müqayisəsi üçün əsas meyar kimi istifadə edilmişdir.Çevik və kövrək keçid temperaturları həm qaynaqlanmış, həm də qocaldıqdan sonra birləşmələr üçün üç nöqtəli əyilmə aparatı ilə müəyyən edilmişdir.Bükülmə testləri üçün əsas nümunə uzununa idi

üz əyilməsi, uzunluğu 24 t və eni 12 t, burada t nümunənin qalınlığıdır.Nümunələr 15 t aralığında dəstəklənmiş və 0,5 ipm sürətlə 4 t radiuslu bir pistonla əyilmişdir.Bu həndəsə materialların müxtəlif qalınlıqlarında əldə edilən məlumatları normallaşdırmağa meyllidir.Qaynaq tikişinin, istidən təsirlənən zonanın və əsas metalın vahid deformasiyasını təmin etmək üçün nümunələr adətən qaynaq tikişinə (uzununa əyilmə nümunəsi) eninə əyilmişdir;lakin, müqayisə üçün bir neçə nümunə qaynaq tikişi boyunca əyilmişdir (eninə əyilmə nümunəsi).İstintaqın ilkin hissələrində üz əyilmələrindən istifadə edilib;lakin, ərinmiş metalın çəkisi ilə əlaqədar əksər qaynaq tikişlərinin faeeslərində tapılan cüzi çentiklərə görə, sonrakı sınaqlarda kök əyilmələri əvəz edilmişdir.Vərəq nümunələrinin əyilmə sınağı ilə bağlı Materiallar üzrə Məsləhət Şurasının6 tövsiyələrinə mümkün qədər yaxından əməl edilmişdir.Materialın məhdud olması səbəbindən ən kiçik tövsiyə olunan nümunələr seçildi.
Bükülmə keçid temperaturunu müəyyən etmək üçün əyilmə aparatı temperaturu tez 500 ° C-ə qaldıra bilən bir sobaya yerləşdirildi. 90-105 dərəcə bir döngə tam əyilmə hesab edildi.DBTT, speemenin çatlamadan tam əyildiyi ən aşağı temperatur kimi müəyyən edilmişdir.Sınaqlar havada aparılsa da, sınaq temperaturu 400 ° C-ə çatana qədər nümunələrin rənginin dəyişməsi aşkar edilməmişdir.

Şəkil 1

Alaşımsız volfram üçün nəticələr
Ümumi qaynaq qabiliyyəti
Gas Turzgstea-Arc Welding—1乍in qaz volfram-qövs qaynağında.qalın ərintisiz təbəqə, termal şokun yaratdığı stress altında kövrək uğursuzluğun qarşısını almaq üçün iş əhəmiyyətli dərəcədə əvvəlcədən qızdırılmalıdır.Şəkil 2 düzgün qızdırılmadan qaynaqla əmələ gələn tipik sınığı göstərir.Böyük taxıl ölçüsü və qaynağın forması və istidən təsirlənən zona qırıqda aydın görünür.Otaq temperaturundan 540°C-ə qədər əvvəlcədən qızdırılan temperaturların tədqiqi göstərdi ki, çatlar olmayan bir keçidli qaynaq qaynaqlarının ardıcıl istehsalı üçün minimum 150°C-ə qədər əvvəlcədən qızdırmaq lazımdır.Bu temperatur əsas metalın DBTI-yə uyğundur.Bu sınaqlarda daha yüksək temperaturlara əvvəlcədən qızdırmaq lazım olmadığı görünür, lakin daha yüksək DBTI-yə malik material və ya daha ciddi gərginlik konsentrasiyaları və ya daha kütləvi hissələri əhatə edən konfiqurasiyalar daha yüksək temperaturlara qədər əvvəlcədən qızdırılmasını tələb edə bilər.
Bir qaynağın keyfiyyəti əsas metalların hazırlanmasında istifadə olunan prosedurlardan çox asılıdır.Qövslü volframdakı autogen qaynaqlar əsasən məsaməlilikdən azaddır, Şəkil 1.
3A, lakin toz metallurgiyası volframında qaynaqlar ümumi məsaməlilik ilə xarakterizə olunur, Şəkil 3 (b), xüsusilə birləşmə xətti boyunca.Bu məsaməliliyin miqdarı, Şəkil 3B, xüsusən də 3C boyunca, xüsusi, aşağı məsaməli məhsulda (General Electric Co., Klivlend tərəfindən istehsal olunan GE-15) hazırlanmış qaynaqlarda.
CVD volframında qaz volfram-qövs qaynaqları 0£ əsas metaF taxıl quruluşuna görə qeyri-adi istilikdən təsirlənən zonalara malikdir.Şəkil 4 belə qaz volfram-qövs qaynaq qaynağının üzünü və müvafiq kəsiyini göstərir.Qeyd edək ki, substratın səthindəki incə taxıllar qaynaq istiliyinə görə böyüyüb.Böyük sütunun böyüməsinin olmaması da aydındır

taxıl.Sütunlu taxıllarda qaz var
Taxıl sərhədlərində fluorme çirkləri ilə yaranan qabarcıqlar8.Nəticədə, əgər
incə taxıl substratının səthi qaynaqdan əvvəl çıxarılır, qaynaqda metalloqrafik olaraq aşkar edilə bilən istilik təsir zonası yoxdur.Əlbəttə ki, işlənmiş CVD materialında (məsələn, ekstrüde edilmiş və ya çəkilmiş borular) qaynağın istidən təsirlənən zonası normal yenidən kristallaşmış taxıl quruluşuna malikdir.
CVD volframında bir neçə qaynaq yerinin RAZ-da sütunlu taxıl sərhədlərində çatlar aşkar edilmişdir.Şəkil 5-də göstərilən bu krekinq yüksək temperaturlarda taxıl sərhədlərində qabarcıqların sürətlə əmələ gəlməsi və böyüməsi nəticəsində yaranmışdır9.Qaynaqda iştirak edən yüksək temperaturda baloncuklar taxıl sərhədinin çox hissəsini istehlak edə bildilər;bu, soyutma zamanı yaranan gərginliklə birləşərək, çatlaq yaratmaq üçün taxıl sərhədlərini bir-birindən ayırdı.İstilik müalicəsi zamanı volfram və digər metal yataqlarında qabarcıq əmələ gəlməsinin tədqiqi göstərir ki, 0,3 Tm-dən (homoloji ərimə temperaturu) aşağı salınmış metallarda qabarcıqlar əmələ gəlir.Bu müşahidə onu göstərir ki, qaz qabarcıqları yumşalma zamanı sıxılmış boş yerlərin və qazların birləşməsindən əmələ gəlir.CVD volfram vəziyyətində qaz, ehtimal ki, flüor və ya flüorlu birləşmədir
Elektron şüa qaynağı - ərintisiz volfram əvvəlcədən qızdırılan və qızdırılmadan qaynaqlanan elektron şüa idi.Əvvəlcədən isitmə ehtiyacı nümunəyə görə dəyişirdi.Qaynaqda çatların olmaması üçün ən azı əsas metalın DBTT-yə qədər qızdırılması tövsiyə olunur.Toz metallurgiya məhsullarında elektron şüa qaynaqları da əvvəllər qeyd olunan qaynaq məsaməliliyinə malikdir.

Qaz volfram-qövs qaynaq qaynağı一Lehr qaynaqının üstünlük əldə edib-etmədiyini müəyyən etmək üçün biz toz metallurgiyası volfram təbəqəsində lehimli qaynaqların hazırlanması üçün qaz volframı prosesi ilə təcrübə etdik. qaynaqdan əvvəl bud birləşməsi.Braze qaynaqları doldurucu metallar kimi ərinməmiş Nb, Ta, Mo, Re və W-26% Re ilə istehsal edilmişdir.Gözlənildiyi kimi, əsas metallar toz metallurgiya məhsulları olduğu üçün bütün birləşmələrin metalloqrafik bölmələrində ərimə xəttində məsaməlilik var idi (Şəkil 6).Niobium və molibden doldurucu metallarla hazırlanmış qaynaqlar çatlamışdır.
Qaynaq və lehimli qaynaqların sərtlikləri, doldurucu metal kimi ərinməmiş volfram və W 一26% Re ilə hazırlanmış muncuq üzərindəki qaynaqların tədqiqi vasitəsilə müqayisə edilmişdir.Qaz volfram qaynaqları və lehimli qaynaqlar ərintisiz volfram toz metallurgiya məhsulları (aşağı gözeneklilik, mülkiyyət (GE-15) və tipik ticarət dərəcəli) üzərində əl ilə hazırlanmışdır.Hər bir materialda qaynaq və lehimli qaynaqlar 900, 1200, 1600 və 2000°C-də l, 10, 100 və 1000 saat yaşlandı.Nümunələr metaloqrafik olaraq yoxlanılmış və sərtlik traversləri həm qaynaqlanmış, həm də istilik müalicəsindən sonra qaynaq tikişi, istilik təsirinə məruz qalmış zona və əsas metaldan götürülüb.

Cədvəl 2

Şəkil 2

Bu tədqiqatda istifadə olunan materiallar toz metallurgiya məhsulları olduğundan qaynaq və lehimli qaynaq yataqlarında müxtəlif miqdarda məsaməlilik mövcud olmuşdur.Yenə də, tipik toz metallurgiyası volfram əsas metalı ilə hazırlanmış birləşmələr, aşağı məsaməli, mülkiyyətli volfram ilə edilənlərdən daha çox məsaməliyə malik idi.W-26% Re doldurucu metal ilə hazırlanmış lehimli qaynaqlar, ərintisiz volfram doldurucu metal ilə edilən qaynaqlardan daha az məsaməliyə malikdir.
Doldurucu metal kimi ərinməmiş volframla hazırlanmış qaynaqların sərtliyinə vaxt və temperaturun heç bir təsiri aşkar edilməmişdir.Qaynaq edildikdə, qaynaq və əsas metalların sərtlik ölçüləri əsasən sabit idi və yaşlanmadan sonra dəyişmədi.Bununla belə, W—26% Re doldurucu metal ilə hazırlanmış lehimli qaynaqlar əsas metaldan daha sərt idi (Şəkil 7).Ehtimal ki, W-Re br立e qaynaq yatağının daha yüksək sərtliyi bərk məhlulun bərkiməsi və/yaxud bərkimiş strukturda incə paylanmış er fazasının olması ilə bağlıdır.Volfram faza diaqramı11 göstərir ki, yüksək renium tərkibli lokallaşdırılmış sahələr sürətli soyutma zamanı baş verə bilər və yüksək dərəcədə ayrılmış alt strukturda sərt, kövrək fazanın əmələ gəlməsi ilə nəticələnə bilər.Ola bilsin ki, er faza taxıllarda və ya taxıl sərhədlərində incə dispers olub, baxmayaraq ki, heç biri nə metalloqrafik müayinə, nə də rentgen şüaları difraksiyası ilə müəyyən edilə biləcək qədər böyük deyildi.
Sərtlik Şəkil 7A-da müxtəlif qocalma temperaturları üçün lehimli qaynaq mərkəzi xəttindən məsafənin funksiyası kimi təsvir edilmişdir.Qəfil dəyişikliyə diqqət yetirin

birləşmə xəttində sərtlikdə.Artan qocalma temperaturu ilə lehimli qaynağın sərtliyi J 600 ° C-də 100 saatdan sonra sərtlik ərintisiz volfram əsas metalının sərtliyi ilə eyni olana qədər azaldı.Artan temperaturla sərtliyin azalması tendensiyası bütün yaşlanma dövrləri üçün keçərlidir.Şəkil 7B-də 1200°C qocalma temperaturu üçün göstərildiyi kimi, sabit temperaturda vaxtın artması da sərtliyin oxşar azalmasına səbəb oldu.
Kimyəvi Buxar Depoziti ilə birləşmə—Volframın CVD üsulları ilə birləşdirilməsi müxtəlif nümunə dizaynlarında qaynaq tikişlərinin istehsalı üçün bir üsul kimi tədqiq edilmişdir.İstənilən ərazilərdə çökməni məhdudlaşdırmaq üçün müvafiq qurğular və maskalardan istifadə edərək, CVD və toz metallurgiya volfram təbəqələri birləşdirildi və borularda uc qapaqlar istehsal edildi.Təxminən 90 dərəcə bucağı olan bir əyilmə çuxuruna çökdürülməsi, əyilmənin və alt təbəqənin bir üzündən böyüyən sütunvari taxılların kəsişmə nöqtələrində krekinq əmələ gətirir (Şəkil 8A).Bununla belə, əsas metalın üz hissəsinin radiusa qədər üyüdülməsi ilə birləşmə konfiqurasiyası dəyişdirildikdə, çatlama və ya ümumi çirklənmə olmadan yüksək bütöv birləşmələr əldə edildi, Şəkil 8B.qaynağın kökünə toxunan.Yanacaq elementlərinin istehsalında bu prosesin tipik tətbiqini nümayiş etdirmək üçün volfram borularında bir neçə ucluq bağlandı.Bu birləşmələr helium kütlə spektrorr:eter sızma detektoru ilə sınaqdan keçirildikdə sızdırmaz idi.

Şəkil 3

Şəkil 4

Şəkil 5

Mexaniki xüsusiyyətləri
Füzyon Qaynaqlarının Bükülmə Testləri一Alaşımsız volframdakı müxtəlif birləşmələr üçün çevikdən kövrəkliyə keçid əyriləri müəyyən edilmişdir.9-dakı əyrilər göstərir ki, iki toz metallurgiya əsas metalının DBTT-si təxminən I 50° C idi. Tipik olaraq, hər iki materialın DBTT-si (90-105 dərəcə əyilmənin edilə biləcəyi ən aşağı temperatur) qaynaqdan sonra xeyli artmışdır. .Keçid temperaturu tipik toz metallurgiya volframı üçün təxminən 175 ° C-dən 325 ° C-ə qədər artdı və aşağı məsaməli, mülkiyyətli material üçün təxminən 235 ° C-dən 385 ° C-ə qədər artdı.Qaynaqlanmış və qaynaqlanmamış materialın DBTT-lərindəki fərq böyük taxıl ölçüsünə və qaynaqların və istilikdən təsirlənmiş zonaların çirklərinin mümkün yenidən bölüşdürülməsinə aid edilmişdir.Test nəticələri göstərir ki, tipik toz metallurgiya volfram qaynaqlarının DBTT-si, sonuncunun daha az gözenekliliyə malik olmasına baxmayaraq, mülkiyyət materialından aşağı olmuşdur.Aşağı məsaməli volframdakı qaynağın yüksək DBTT-si onun bir qədər böyük taxıl ölçüsünə görə ola bilər, Şəkil 3A və 3C.
Alaşımsız volframda bir sıra birləşmələr üçün DBTT-nin müəyyən edilməsi üçün aparılan araşdırmaların nəticələri Cədvəl 3-də ümumiləşdirilmişdir. Bükülmə testləri sınaq prosedurunda dəyişikliklərə kifayət qədər həssas idi.Kök əyilmələri üz əyilmələrindən daha çevik görünürdü.Qaynaqdan sonra düzgün seçilmiş stres relyefinin DBTT-ni əhəmiyyətli dərəcədə aşağı saldığı ortaya çıxdı.CVD volframı qaynaq edildiyi kimi ən yüksək DBTT-yə (560 ℃) malik idi; lakin qaynaqdan sonra ona 1000 ℃ 1 saatlıq stress relyefi verildikdə onun DBTT 350 ℃-ə düşdü.Qaynaqdan sonra 1000°C gərginlik relyefi, onun DBTT-si 350°C-ə düşüb. Qövslə qaynaqlanmış toz metallurgiya volframının 18000 C-də 1 saat ərzində gərginlik relyefi bu materialın DBTT-ni onun üçün müəyyən edilmiş dəyərdən təxminən 100°C azaldıb. qaynaqlanmış.CVD üsulları ilə edilən birləşmədə 1000 ° C-də 1 saatlıq stress relyefi ən aşağı DBTT (200 ° C) yaratdı.Qeyd etmək lazımdır ki, bu keçid temperaturu bu tədqiqatda müəyyən edilmiş hər hansı digər keçid temperaturundan xeyli aşağı olsa da, yaxşılaşmaya CVD oynaqlarında sınaqlarda istifadə edilən daha aşağı gərginlik dərəcəsi (0,1 ilə 0,5 ipm) təsir göstərmişdir.

Nb ilə hazırlanmış lehimli qaynaqların-qaz volfram-qövslü lehimli qaynaqların əyilmə sınağı.Doldurucu metallar kimi Ta, Mo, Re və W-26% Re də əyilmə sınağından keçirilmiş və nəticələr cədvəl 4-də ümumiləşdirilmişdir. Ən çox çeviklik renium qaynaq qaynağı ilə əldə edilmişdir.

Baxmayaraq ki, bu kursor tədqiqatın nəticələri bir-birinə bənzəməyən doldurucu metalın volframdakı homogen qaynaqların daxili mexaniki xassələri olan birləşmələr yarada biləcəyini göstərsə də, bu doldurucu metallardan bəziləri praktikada faydalı ola bilər.

Volfram ərintiləri üçün nəticələr.